铁道标准设计

Railway Standard Design

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  • 现場設計多快好省——十二路載波电話工程設計紀实

    <正> 1964.9月鉄道部交給我所两項十二路載波电話工程設計任务,这項任务要求急,限期在70天内交图,按常規是很难完成的。1963設計一个全长1500公里左右包括14个增音站的同类工程設計花了一年的时間。而該項任务綫路比过去的长,增音站还多,且时間紧,专业人員又不足。面对这些,我们没有被困难吓倒,而是积极采取措施。遵照铁道部領导的指示,以革命精神采用一阶段設計;集中兵力,打歼灭战;組成两个設計战斗小組,深入現埸,訪問群众,調查研究,到現埸去設計。在工作中参加設計的全体同志克服了种种困难,在招待所里用床板、被褥、枕头当办公桌,在野外沐雨櫛风进行勘測。同时还坚持学习毛主席著作,不断激发自己的革命精神,終于只用了68天就全部完成了設計和概算任务。設計文件质量良好。投資概算比鉄道部控制数少16%,同第一个五年計划期间相比仅需当时同类工程投資的一半。走出办公室到現埸去,使我們有更多的时間和机会

    1965年03期 1页 [查看摘要][在线阅读][下载 85K]
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  • 鋼筋混凝土大偏心受压杆件剪应力計算公式的探討——对桥規第200条的商榷

    陈我軍;鄒守簡;

    <正> 本刊1963年第2期上肖正兴同志的文章“鋼筋混凝土大偏心受压杆件的剪力計算”討論了桥規第200条計算剪应力的公式t=(QSi)/(boIi)中的問題,說明Si,Ii两者不按同一个軸計算不符合物理事实。該文經过引述了几种文献的計算方法后,通过与匀质弹性材料杆件的偏压应力分布作比較,得出結論为:Si,Ii均应对工作截面的重心軸計算方才正确。在实际設計中,我們感到这一問題很重要,因为不同方法所得主拉应力可相差一两倍之多,影响截面尺寸、混凝土等极或镫筋的数量等甚巨,从經济、安全两方面考虑不容忽視,而且让规范中保留着物理概念不清的规定而不澄清,也不利于設計、科研水平的提高。肖同志的文章作了有益的工

    1965年03期 2-4页 [查看摘要][在线阅读][下载 134K]
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  • 脫鞋器設計介紹

    李常华;

    <正> 随着駝峰編組埸鉄鞋制动的采用,脫鞋器于1956年在我国开始使用。到1960年前后才有了比較广泛地鋪設。目前全国已鋪設了200多組。虽然脫鞋器使用至今已有8年多的历史,但尙未最后定型設計。1960年前設計的脫鞋器在結构上或主要尺寸上都不尽正确合理。使用初期,一般都有3~6个月脫鞋不顺利的过程。1961年专业院按照部科技規划,根据鉄道科学研究院鉄鞋图纸在鉄道科学研究院等单位的协助下,又新設計了一组脫鞋器图紙(图号为专綫8531)。經过一年多的試鋪試驗,搜集了一些試驗数据和資料。去年6月部科技委在南京召开了铁鞋与脫鞋器初步鉴定会議,会后鉄路专业設計院根据会議决議,吸收前一时期試驗成熟的經驗,又对专綫8531脱鞋器图紙进行修改(修改新图图号綫研

    1965年03期 5-8页 [查看摘要][在线阅读][下载 251K]
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  • 跨线石拱渡槽(貳桥3002)介紹

    <正> 第二設計院編制的跨綫石拱渡槽全路通用图已經完成,现已在全路推广使用,该图的主要内容介紹如下,以供使用单位参考。 1.孔径分8m,10m,12m。可按路塹断面組成三孔—联及单孔两种。 2.适用于单綫及单綫弯道。路堑容許最大高度为18m。 3.水槽断面有矩形及梯形两种。矩形水槽底宽为1.0m~2.0m,全宽为2.0~3.7m。梯形水槽底寬为1.75m~3.0m,全寬为3.4m~6.3m。可按水槽内水深,坡度,流速及通过流量分别选用之。 4.水槽坡度范围为i=0.2~7‰,設計流量范围Q=0.1~10m~3/sec,設計流速V≤2.5m/sec。

    1965年03期 8页 [查看摘要][在线阅读][下载 63K]
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  • 鉄路貨物倉庫門距的探討

    暴天成;

    <正> 鉄路用一般货物仓庫門的距离是仓庫設計中值得探討的問題之一。在这个問題上,常有着不同的看法,其主要分歧点在于庫門是否需要与貨車車門对准的問題。主张庫門对准車門的意見着眼于装卸方便。另一种意見則認为,由于各次车列中的貨車容量(吨位)不同,車长(車鈎距)也不一致,因而在装卸貨物时,車門很难完全与車門对准。加以在搬运时,可以利用仓庫外侧的站台作斜向交通,因此車門与車門的位置是可以錯开的。下面拟就上述两种意見也谈一点个人的看法: 为解决这个問題,首先必须弄清楚常用貨車的不同长度,除特种車輛外,货車一般分敞车与棚車两种,而利用仓庫堆放货物的货車則均系棚車。棚車的車門除少数60t者每边各設两門外,一般均設在車身的中部。以往我国棚車的容量多为30t,車长多在11m左右,因此仓庫的門距容易与車門距离取得一致。解放以来,由于发展了大量的50t棚車(車长14m)和部份的60t棚車(車

    1965年03期 9+42页 [查看摘要][在线阅读][下载 98K]
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  • 某大桥桥墩压漿处理基底溶洞方法介绍

    <正> 一、溶洞分布情况某桥4号墩基采用圆形鋼板桩围堰明挖基础。施工时水深1米多,河床复盖层上部沙夹卵石平均厚3.2米,下部为石灰岩层。經围堰抽水清除复盖层后,发现基岩溶洞数处大量涌水,虽以10台抽水机(总排水量为1896吨/小时)仍保持基坑水深0.8米以上,无法进行清除。当时鋼板桩围堰系按第三孔38米上承鋼板梁設計,如将第三孔梁跨改为36米上承板梁,則可基本避开溶洞涌水部。决定改变孔跨后,墩基移动2米。在1960年10月进行水下清除,将溶沟范围部分(下游涌水区)沙夹卵石复盖层清理,随后在涌水区灌注水下混凝土(图1),

    1965年03期 10-13页 [查看摘要][在线阅读][下载 251K]
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  • “貨场围牆图紙”預算修改通知

    <正> 我院通用图(专房4008)图中所附预算表(专房4008—10)砖牆砖柱預算表内因25号砂浆砌砖过梁总价計算有誤,因此影响砖砌围牆預算指标,今更正如下表,請使用該預算指标时注意。

    1965年03期 13页 [查看摘要][在线阅读][下载 59K]
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  • 铝綫連接技术介紹

    陈士仲;

    <正> 为了解决鋁綫連接技术問題,一机部电纜研究所根据国家經委的指示,1963年11月在上海召开了鋁綫連接技术会议。对15种鋁綫連接工艺經驗的适用范围及条件;連接质量的评价;連接专用設备、工模具、材料及工艺规程的评价;技术經济的评价;存在問題及处理意见等进行了审查和鉴定。并对鋁綫連接工艺所需专用器材設备的生产供应問題作了具体安排。现經国家經委批准推广,現做重点介紹。审查和鉴定的15种鋁綫連接工艺是: 一、属于技术发展方向,建議推广使用的鋁綫接工艺有以下四种 1.电力电纜和布綫的套管压接法(水电部技术改进局); 2.鋁絞綫及鋼芯鋁絞綫的套管压接法(上海供电

    1965年03期 14-22+28页 [查看摘要][在线阅读][下载 573K]
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  • 曲直相隣的股道間距計算公式及算例

    金嗣道;

    <正> 車站設計中,綫路曲綫与相邻股道間距計算,当为单曲綫时,計算比较簡单,在設有緩和曲綫时,計算比較复杂。目前有关这方面的計算,缺乏統一、簡易可行的公式,只得在計算时去推导,因而躭擱了时間,降低了工作效率。笔者現将在工作中积累有关这方面的資料,加以整理,提供大家討論。緩和曲綫股道与相邻股道間距計算,通常有两种情况: (1)已知曲綫股道之一段切綫长度,求垂直于切綫或曲綫的綫間距; (2)已知曲綫股道上一段弧长,求垂直于切綫或曲线的間距。以上两种綫間距計算是可以用切綫支距法来求得。一、緩和曲綫之理論及公式图1为緩和曲綫图,其有关符号为:

    1965年03期 23-28页 [查看摘要][在线阅读][下载 271K]
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  • 关于隧道通风帘幕的使用效果

    服部修;宁培森;

    本文介紹隧道不用通风机,仅使用通风帘幕以解除机車乘务员受煤烟侵害的經驗,費錢少,效果好,对維修人員亦无多大不利。我国目前尚缺乏这种經驗,今刊出,做为参考。

    1965年03期 29-31页 [查看摘要][在线阅读][下载 216K]
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  • 拱的变形理論初步槪念

    刘呈秀;

    <正> 拱桥跨度很大或者跨度小而刚性弱,因此結构在静活載作用使之拱軸綫变形会产生二阶应力,一般称之变形理論,在設計拱桥中往往忽略此項影响而不計,近来,在很多书籍中都說明二阶应力的影响,例如 1.李国豪著《鋼桥設計》142頁顧及拱的变形在拱桥会增加30%以上弯矩(静活載) 2.陈英俊譯《結构理論第二卷》153~156頁跨度lP=212.5m,f=1/16 lp=21.25m,Rc=2.60m,Fc=0.319m~2,Ic=0.46m~4,g=8.8t/m,k=4.4t/m鈑拱。二铰拱弯矩增加50%(四分点左右)应力增加26%无綫拱弯矩增加25%(拱脚)应力增加10~12% 3.日本横道英雄著《鋼筋混凝土桥》

    1965年03期 32-36页 [查看摘要][在线阅读][下载 153K]
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  • 桥梁墩台深埋弹性基础的計算(續)

    胡人礼;

    <正>上接本刊1965午第1期。 y_0A_3+_0/αB_3+D_3/(α~3EI)=-C/(αE)·(Iocn)/I(y_0A_2+_o/aB_2+D_2/(α~3EI))(34)令 C/(αE)·(Iocn)/I=Kh簡化(34)式,得 y_0(A_3+K_hA_2)+o/α(B_3+K_hB_2)+1/(α~3EI)(D_3+K_hD_2)=0 (35) 令(28)式中Q=Q_h=0(其中A_4、B_4和D_4按z=h由前述表查用)則 y_0A_4+o/α+D_4/(α~3EI)=0 (36)联解(35)式和(36)式,并采取y_0=δнн及_0=-δmн,便可求得:δHH=1/(α~3EI)·((B_3D_4-B_4D_3)+Kh(B_2D_4-B_4D_2))/((A_3B_4-A_4B_3)+K_h(A_2B_4-A_4B_2))(37)δMH=1/(α~2EI)·((A_3D_4-A_4D_3)+K_h(A_2D_4-A_4D_2))/((A_3B_4—A_4B_3)+K_h(A_2B_4-A_4B_2))(38) 用类似方法可以求出当在基础地面处作用单位力矩Mo=1时基础地面处的水平位移δnm和轉角位移δmm的式予(图4b):δHm=1/(α~2EI)·((B_3C_4-B_4C_3)+K_h(B_2C_4-B_4C_2))/((A_3B_4-A_4B_3)+Kh(A_2B_4-A_4B_2))(39)δmm=1/(αEI)

    1965年03期 37-41+4页 [查看摘要][在线阅读][下载 256K]
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